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因?yàn)閷?shí)際的鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)做不到完全剛接，尤其是混凝土梁端開裂后，剛接的假定更是不存在了，而我們在彈性計(jì)算的時(shí)候，都是假定梁柱節(jié)點(diǎn)絕對剛接的。所以在豎向荷載作用下，如果按照梁柱節(jié)點(diǎn)絕對剛接所求的彎矩值去配筋，實(shí)際上跨中配筋就會不足了。而且，按照彈性理論計(jì)算時(shí)，梁柱節(jié)點(diǎn)絕對剛接情況下，梁端負(fù)彎矩較大，負(fù)筋數(shù)量過多，鋼筋過密會影響混凝土澆搗質(zhì)量。采用彎矩調(diào)幅后，也就減少了梁端負(fù)彎矩鋼筋，增加梁跨中正彎矩鋼筋，這樣鋼筋就不會過密了，施工質(zhì)量更容易保證。
首先還是老生常談的，大家要熟悉一下我們的學(xué)習(xí)體系和路徑，深入理解規(guī)范體系，才談得上“按規(guī)范執(zhí)行”。
工程概念
高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 JGJ 3-2010 > 5 結(jié)構(gòu)計(jì)算分析 > 5.2 計(jì)算參數(shù)
5.2.3 在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布對梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅，并應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 裝配整體式框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可取為0.7～0.8，現(xiàn)澆框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可取為0.8～0.9；
2 框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后，梁跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大；
3 應(yīng)先對豎向荷載作用下框架梁的彎矩進(jìn)行調(diào)幅，再與水平作用產(chǎn)生的框架梁彎矩進(jìn)行組合；
4 截面設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁跨中截面正彎矩設(shè)計(jì)值不應(yīng)小于豎向荷載作用下按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩設(shè)計(jì)值的50％。
機(jī)理
高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 JGJ 3-2010 > 5 結(jié)構(gòu)計(jì)算分析 > 5.2 計(jì)算參數(shù)
條文說明：
5.2.3 在豎向荷載作用下，框架梁端負(fù)彎矩往往較大，配筋困難（鋼筋數(shù)量與強(qiáng)度有關(guān)），不便于施工和保證施工質(zhì)量。因此允許考慮塑性變形內(nèi)力重分布對梁端負(fù)彎矩進(jìn)行適當(dāng)調(diào)幅。鋼筋混凝土的塑性變形能力有限，調(diào)幅的幅度應(yīng)該加以限制。框架梁端負(fù)彎矩減小后，梁跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大。
截面設(shè)計(jì)時(shí)，為保證框架梁跨中截面底鋼筋不至于過少，其正彎矩設(shè)計(jì)值不應(yīng)小于豎向荷載作用下按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩之半。
規(guī)范
高層建筑鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程 CECS 230：2008 > 5 結(jié)構(gòu)計(jì)算分析 > 5.2 計(jì)算參數(shù)及內(nèi)力調(diào)整
5.2.3 鋼骨混凝土框架梁可考慮豎向荷載作用下彎矩的塑性內(nèi)力重分布。
現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)可取0.8～0.9；
梁端彎矩調(diào)幅后跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大，調(diào)整后的跨中彎矩值不應(yīng)小于簡支梁跨中彎矩的50％。
取調(diào)整后的梁內(nèi)力與其他荷載效應(yīng)組合。
有色金屬工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 51055-2014 > 8 多層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)廠房 > 8.3 計(jì)算要點(diǎn)
8.3.8 現(xiàn)澆和裝配整體式鋼筋混凝土樓、屋而梁，除本規(guī)范第8.3.2條規(guī)定不應(yīng)計(jì)入塑性變形內(nèi)力重分布的結(jié)構(gòu)外，可根據(jù)具體情況結(jié)合塑性變形內(nèi)力重分布對梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整系數(shù)的取值，現(xiàn)澆框架梁可取0.8～0.9，裝配整體式框架梁可取0.7～0.8。梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后，應(yīng)按平衡條件計(jì)算相應(yīng)的跨中彎矩值。框架梁截面設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁跨中截面正彎矩設(shè)計(jì)值不應(yīng)小于豎向荷載作用下按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩的50％。
廠房結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力可按彈性方法計(jì)算，框架梁和連梁等構(gòu)件可根據(jù)工程的具體情況結(jié)合局部塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算。對于直接承受動力荷載作用，以及處于腐蝕環(huán)境和潮濕環(huán)境的結(jié)構(gòu)、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合構(gòu)件，不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的分析方法進(jìn)行計(jì)算。
整體預(yù)應(yīng)力裝配式板柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 CECS 52：2010 > 4 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 > 4.2 內(nèi)力計(jì)算
4.2.5 本節(jié)上述內(nèi)力計(jì)算結(jié)果可按下述規(guī)定進(jìn)行調(diào)整、調(diào)幅及折減：
1 豎向荷載及上抬力作用下預(yù)應(yīng)力梁支座超靜定的荷載彎矩及預(yù)應(yīng)力綜合彎矩兩者可采用0.2調(diào)幅系數(shù)，跨中彎矩應(yīng)相應(yīng)增大；
2 柱內(nèi)傾作用下框架的預(yù)應(yīng)力綜合彎矩可乘以0.6折減系數(shù)，但端偏心彎矩及外推柱作用下的框架預(yù)應(yīng)力綜合彎矩不得進(jìn)行調(diào)幅或折減；
3 在地震作用下，等代框架-剪力墻等的內(nèi)力應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011的規(guī)定進(jìn)行調(diào)整。
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